切削工具 商品　技術資料　カタログ　2023～2024

CUTTING TOOLS PRODUCTS CATALOGUE 切削工具 商品カタログ 2023～2024 技術資料

技 技術資料 術 資 Technical Data 料 エンドミル各部の名称とエンド外径について……………I２ Name of parts for end mills and shapes of end cutting edges エ エンドミルの刃形と切削性 ………………………………I４ Flute shape and cutting ability of end mills ン ド エンドミルの切削条件の求め方 …………………………I5 ミ How to determine cutting conditions of end mills ル エンドミル使用上のご注意 ………………………………I6 Precautions in handling an end mill エンドミル加工のトラブルと原因対策 …………………I7 Trouble shooting for end milling フライス工具の各部の名称と刃先角度の役割 …………I9 Names of parts and roles for milling tools 刃 フライス用インサート各部の名称と役割 ……………I１2 Names of parts and roles for milling inserts 先 交 フライス加工切削条件の選び方 ………………………I１4 換 How to select cutting conditions for milling 式 フライス加工におけるトラブルと原因対策……………I１5 工 Cutting condition formula (milling) and trouble shooting 具 フライス用SD,SE,TE形標準インサートの各社形番対照表 …I１6 Comparison of inserts for milling SD,SE,TE type フライス加工の各社材種対応表 ………………………I１7 Table of corresponding materials from various companies for milling 旋削工具各部の名称と刃先角度の役割 ………………I19 Nomenclature of turning tools parts and role of nose angle 旋削用インサート形状と使用用途 ……………………I２0 Shapes of inserts and application of turning 旋削の切りくず処理 ……………………………………I２1 Chips removal of turning 旋 旋削に関する計算式 ……………………………………I２2 削 Cutting condition formula for turning 工 旋削における工具損傷対策 ……………………………I２3 具 Counter-measures against brakage of tools 旋削における各要因の切削性能への影響 ……………I２4 Relashionship between cutting elements and cutting performance in turning 旋削の各社インサートブレーカ対応表 ………………I２5 Comparison against competitor's insert breakers of turning 旋削の各社材種対応表…………………………………I２6 Table of corresponding materials from various companies for turning ドリル各部の名称と働き ………………………………I２7 Name and function of each part of a drill ド タップ下穴に相当するドリル径 …………………………I２8 リ Drill dia. equivalent to a hole size before tapping ル 　ドリル加工計算式 ………………………………………I２8 Drilling work equations ドリル加工のトラブルと原因対策………………………I29 Trouble shooting of drilling work 穴の公差等級並びに寸法許容差 ………………………I31 Standard tolerance grades and limit deviations for holes ねじの寸法規格…………………………………………I３2 Dimension standard for screw threads 参 工具鋼のブランド対照表 ………………………………I３7 考 Table of corresponding Tool Steels brands 資 表面粗さ…………………………………………………I41 料 Surface roughness 被削性指数………………………………………………I42 Machinability indices 硬さ換算表………………………………………………I43 Hardness conversion table I1 Reference data Drills Turning Tools Indexable Tools End Mills Technical Data

Name of parts for end mills and shapes of end cutting edges エンドミル各部の名称とエンド外径について (1) エンドミル各部の名称　Names of parts for end mills （刃　部） （首　部） （シャンク部） Cutting part Neck part Shank part 外径（DC） 首径 シャンク径（DCONMS） ストレートシャンク Tool Dia. Neck Dia. Shank Dia. Straight shank 刃長（APM（（ （ （（X刃 刃刃 刃）刃Cu　 　　 　　ttin部 部部 g部部 pa） ）） （（首首　　部部）） （（シシャャンンクク部部）） CCuuttttiinngg ppaar）rrttt）首長 （（（首首首NNe　　eec　cckシkk 部 p部pp部aaャarrrt）tt））ンク（（（長シ（シシLャャSャSSShhhaン）ンaanンnnkkk ク ク pppクaaarrrt部部tt部） Flute lengthCutting part Neck length Neck part Shank lengtShhank part ））CCuuttttiinngg ppaarrtt NNeecckk ppaarrtt SShhaannkk ppaarrtt CCuutttitningg p paartrt全長（LF）NNeecckk p paartrt SShhaannkk p paartrt 刃刃刃径径（（DD）） Overall length 首首径径 シシャャンンクク径径（（dd）） 刃刃刃径M M径（iili（ llll l D D DDi iaai）a. . .） 首NNN首eeeccc径kkk 径D DDiiaiaa... シシャャSンSShhンhaaaクnnnkクkk D 径DD径i（iaiaa.（.. dd）） M径M径illi l（Dl DD iai.a.） NeN 首 cekc kD 径iDa.ia. シャ ShSah ン nakn k ク D D 径 iai.a （. d） MM（ill liD lDl Diaiai） . .a. 首 NNece N kc e径 k c D D k iai D .a.ia. シャン SShhSaahnna ク kkn D k径D D（ iaia i . .ad. d） Mil 刃刃刃F 長長（（ 刃 s 刃F刃ll長uu長t長t長（e e（l（ （eleR　n R　R　）） 首首長長 シシャャンンクク長長（（ R　nR　 g g　tt）hh））） NN首eec首首c首kk長 lle長長e長nnggtthh シシシシャ ャ ャャン SSンンン hhクaanククnクkk長 l長le長長（e nn（（（ ggR　tR 　R　 th ss）） Flute length Neck length Shank lengtR　hRh　　sss）） 引ねじ付きテーパシャンク FlFFultlueut telee lnleegnntghgtthh N NeNceekcc klke lnleegnntghgtthh ShSSahhnaaknn klke lnleegnntgh Flute length Nec全全k le長長ng（（th LLL）） gtth ） hss） Flute length Neck length SShhaannkk l elennggthth Drawing thread with Taper shank OOO全vv全全v全eeer長rara長長al長（lll l（ （l（ leleeLnnnLLLgLg）gtth）thh Overall lengt） ） Overall lenghth OOO vveevrar earlll a ll l el le lnneggntht ghth すくい角 ランド幅 Radial rake angle Land width 刃底のアール 外周逃げ面幅 Radial primary relief width Radius of fillet 外周逃げ角 Radial relief angle 外周刃 Peripheral flute 刃溝の深さ ランド幅 Radす す すialく く くrakい い eい a角 角 ラランンドド幅幅 Radすialく rakいe a角n角gle ララLLンan aンd ndド w ドi w幅did幅thth 刃 Flute depth RRaaddiすiaall rくraakkeいe ananng角gle L le 外ラan周d w三idt番h 角 エンド Radial rake anglgele LLaRnaadn ン ddw iaw ド idli tdsht 幅 ehcondray （底刃） RRR aadda す iai dai l l aく r ar la rkka い eek a ea 角 ランド幅 nnaggnlel gele LLaaLn nd d n w d w w cildied i taht dhth rance angle 周逃げ面幅 RRaaddiaial lp prrimimaarryy r re E eli n le d ieff wcu widttidt ihng Edge 刃刃 th 刃底底底Rの の のadア ア iアusー ー ーof ル ル 外外周周逃逃げげ面面幅幅 Radial primary relief width 刃底のRaアdiuーs oルfルillet 外外周周逃逃げげ面面幅幅RRadaidaila pl rpirmimarayr yr erleielife fw widitdhth刃底Radius of ff iflilleltet 外外周周逃逃げげ角角RRR aaddai idaila pl rpimrimarayr yre rleielife wf widitdhth 刃底RのR の adaidアui ア su soー fo ー ffル 外周逃げ面幅 iflli ル 外周逃げ面幅 elltet 外周逃げ角 RRalad dpiairali mlr reaelrilyeief rf ae anlnigeglfel ewidth RRaaddiaial lF Flulutete RRR aaddaiui dui s s u o o s f f o f if f li ll f el iellt tet 外外外外周 周 周周逃 逃 逃逃げ げ げげ角 角Radial relief an 角角 Radial relief anエgglleeンド刃溝 外外外周周刃刃 RRR aaddaiai dai l l a r er le rlil e eie li f f e a a f nnaggnlel gele 外外外周 周 周周刃 刃Radial Flute Radial relief angle 刃刃RRadaidaila Fl lFultuete End gash RRR aaddaiai dai l l a F F l lul Ful tet uete 刃刃刃溝溝のの深深ささ 刃刃刃 C C溝 u溝t 溝u溝 ti ttの nのg のinの g深 d深e 深 d深 p eさthさpさtさh 外外外周周周三三三番番番角角角 エエエンンンドドド刃刃刃 CCuuttttiinngg ddeepptthCutting depthh 外外外RR周Raad周adidi三aaila三l sls 番esec番ecoco角on角nddraray エエンンドド刃刃 ndrayy CCututitntign gd edpetphth 外 R （（（底底底刃刃刃））） ねじれ角 Cutting depth R aR 周 da 周 a id ca cd il三icale ealsl 三 al ae sra r s番caeareonc 番 ancnoc c o角 エンド刃 dence 角 エンド刃 rde aa rnyanagnyglgleele E（n（d底 c底ut刃ti刃ng） ）Edge Helix angle R R a ad d i ca i lace lsa esraecarconaoncnndecd re nar dnya rgynalgy clearance aneglle EEndn（ dc uc底tutitnt刃ign gE） Edge e E（nd 底cut刃ting）dge 断差 Heel c cleleaararannccee a anngglele End cutting E Edgdege EEnnEddn c dc uucttt u itni tntiggn E gE ddEggdeege エンドぬすみ エエエEエンンンドドド刃刃刃溝溝溝 End Recess 刃溝 Flute エエEエnE nンdndンン ンd ggド agasドashhs刃h刃溝溝 EEndn dg agド ド sahsh刃刃溝溝 エンド逃げEEnnEd角dn g dg aagshs ahsh 逃げ面 すくい面 Axial primary relief angle ねねじじれれ角角 HHeelilxix a anngglele Cutting face ねじれ角Helix angle Relief エンド三番角 ねねねじじじれれれ角角角HHeleixli xa nagnlgele 断断断差差差 Helix angle HHHeeeeell HHeleixli xa nagnlgele 断 el エンドすかし角 Axial secondary clearance angle 断断断差 差 差差HHeeelel HHH eeeeel lel Concarity angle 4 エエエンンドドぬぬすすみみ エ枚エエン 刃ンEnドdドセ Rぬeぬンcすesすsタみみ穴付きタイプ 刃刃刃溝溝溝CChhipip s pspacae ンE ce EンnEnドdnd ドd RRぬ eReぬcceeすecssesすsssみみ 刃刃 4 刃溝溝 Chip space End Recess 溝CChihpi ps psapcaece EFEnnEdludn R tdR R eeecsceeecs sscessesnter eyed type 刃溝CCC hhipi hpi s p psp saapccaeece Axial エ エ pエrエimン ン ンaンrド ド yド ドre逃 逃 逃li逃efげ げ げ aげn角 角 g角l角e 逃逃逃逃げ げ げげ面 面 すすくくいい面面 面 すくい面 AxAixali apl rpimrimarayr yre rlieelfie afn agnlgele 面面 すすCCくuuCtくtuttitiいntnigいgn gf面f a面fcae エンド逃げ角 逃Rげelief acece AAxixaila plエ rpエirmiンmンarayドr yドr erl逃eiel逃ife げfa げnagn角lg角Axial primary relief ane ReRlieelfief Cutting face glle逃げ面 すCutくtingい fa面ce e 逃Rげeli面 す ef Cくuttいing 面face AAxxiaial lp prirmimaaryry r erelileief fa anngglele エエエンンンドドド三三三番番番角角角 ReRlieelfief CCuutttitningg f afaccee エエエンンンドドドすすすかかかししし角角角 エAエAxAンxiンixaalilド a sslドe esc三ceooc三nnod番dna番adrray角yr 角yccl lecealaerraaarnnaccneec aean naggnllgeeRelief le Relief エエンンドドCCすoConすnoccnかaacかrraiitしrtyiyしt aya角n nag角gnllgeele エAAエxiンxaiンla slド esドceoc三no三dna番dra番yr y角c 角lcelaeraarnacnec ea nagnlgeleエエンンドドCCoすnoすcnacかraかirtyitし yしa na角gnlg 角 ele AAA xxiai xai l l a s es le scceoocnnoddnaadryr ayr c yc lel cel aaerar aarnnaccneec a ea nnaggnlel gele CCC oonnoccnaacrir a tiyt ryit a ya nnaggnlel gele (2) エンド刃形の種類　Kinds of shapes of end cutting edges 2 枚刃 3 枚刃 4 枚刃 6 枚刃 2 Flutes 3 Flutes 4 Flutes 6 Flutes ( 親子形 ) ( 親子形 ) セ 技 ン 術 タ 資 カ 料 ッ ト エ ン ド ミ セ ル ン タ 穴 付 き I2 Center eyed Center cut

（3）エンドミル刃部の形状　Shape of end mills flute スケアエンド ラジアスエンド ボールエンド Square end Radius end Ball end テーパ刃スケアエンド テーパ刃ラジアスエンド テーパ刃ボールエンド 総形エンド Tapered cutting part with square end Tapered cutting part with radius end Tapered cutting part with ball end Formed end （4）シャンクの種類　Kind of end mill shank シャンクの種類 名称・特徴 シャンクの種類 名称・特徴 ストレートシャンク コンビネーションシャンク （プレーンシャンク） （ダイナシャンク） Straight shank Combination shank (Plain shank) (Dyna shank) ・大径シャンク用。 ・国内ではφ 50.8 が普及。 ・通常φ6〜φ42で使用される。 ・For shanks with a large diameter ・Shanks of φ6 to φ42 are usually used. ・A shank of φ50.8 is popular in Japan. フラット付きストレートシャンク 引きねじ付きテーパシャンク （サイドロックシャンク） Taper shank with drawing screw （ウエルドンシャンク） Straight shank with flat (side lock shank) (Weldon shank) ・米国普及品。 ・φ 20 以上はダブルフラット付き ・モールステーパB＆Sテーパが ・Popular in U.S.A. 　ある ・Products of φ 20 or larger have double ・Available with Morse taper and B&S flats. taper 傾斜フラット付き BT シャンク ストレートシャンク BT shank Straight shank with sloped flat Straight shank ・マシニングセンタ用 ・軸方向調整機能付き ・ATC 用 ・With axial adjusting function ・For a machining center ・For ATC ねじ付きストレートシャンク 7/24 テーパシャンク Straight shank with screw （ナショナルテーパシャンク） 7/24 taper shank (National taper shank) ・欧州普及品 ・機械直付け用 ・Popular in Europe ・Directly attached to a machine. ・フラット、外ねじの寸法はご指定のない場合は、当社規定によります。引きねじはミリ、インチをご指定ください。 Dimension of flat and outside screw, if not specified, should be in accordance with the stipulations. Please specify dimension of drawing screw in mm or inch. I3 Technical Data End Mills

Flute shape and cutting ability of end mills エンドミルの刃形と切削性 （1）外径DC と刃長 ℓ （2）ねじれ角について Mill diameter (DC) and flute length (ℓ) Helix angle 　切削工具の切削性は、シャープな切れ刃と刃部の剛性とから得 　通常、エンドミルのねじれ角は、右ねじれ 30°前後で製作さ られますが、エンドミルではとくに剛性が重要な因子となります。 れています。ねじれ角は次のような機能があります。 剛性が低いと切削中にエンドミルがたわんで振動が生じます。そ ① 切削抵抗の断続的な変動を緩和し、振動をやわらげ工具寿命を の結果加工精度を悪くし、エンドミルの摩耗を早めますので、切 延ばします。 削条件を最大限に生かせません。 ② 被削材へのくい付きがよくなり、切削力が減少します。 　エンドミルの剛性は、外径DC と刃長 APMX で決まると考えて ③ 切りくずを軸方向に排出し、切削面への切りくずのかみ込みを よく、たわみについては概略 なくします。 Cutting ability of cutting tools depends on sharpness of cutting edges and しかし、ねじれ角が大きい場合は、軸方向に切削力がかかるので stiffness of cutting part. Particularly, stiffness is a significant factor in using 工具の保持を強固にしなければなりません。また、工具剛性や主 an end mill. Low stiffness may cause vibration during cutting work due to a deflected end mill, resulting in poor machining precision and early wear of 軸クリアランスの関係で切削面がわずかに傾くことに注意が必要 end mills. Therefore, low stiffness will not allow cutting conditions to be です。 exploited to the full stiffness of an end mill is determined by the mill 　当社では、工具剛性を大きくできる場合に45°〜60°ねじれを diameter, DC, and the flute length, ℓ. Deflection is practically given by the following formula : 製品化しています。また、加工精度の厳しいキー溝用エンドミル は、12°ねじれを採用しております。 δ＝ C APMX3 End mills usually adopt right-hand helix angle of approximately 30°. Helix DC4 angle has the following effects : ① Helix angle relieves intermittent fluctuation of cutting resistance, lightens ただし、δ：たわみ 　 vibration, and prolongs cutting life of tools. C：定数 ② Helix angle enables smooth bite into work material, and reduces necessary cutting force. where T is deflection and C is constant. ③ Helix angle allows chips to be discharged in axial direction, and becomes free from jamming of chips. a b In the case of high helix angle, however, a tool must be held securely since cutting force is applied in the axial direction. Besides, care must be taken の関係があります。つまり計算上は刃長が 25％長くなるとたわ on the surface to be cut which is slightly inclined due to the relation みは2倍に大きくなり、外径が20％太くなると半分に減少します。 between tool stiffness and clearance of main spindle. Manufactures end mills with high helix angle of 45 °to 60 °at which high stiffness of tool is また、工具寿命への影響も下図より明らかで、加工部位の形状に secured. As for key-way end mills for which strict machining precision is よりますが、能率切削のためには、できるだけ剛性の大きい工具 required, 12 ゜of helix angle is adopted. が推奨されます。ロングシャンクエンドミルは、ロング刃長のエ ンドミルよりも刃長をおさえ、剛性の大きいシャンク部を長くし てあり、深彫加工に適します。 In brief, deflection increases twice if the flute length increases by 25%, or itdecreases one-half if the mill diametear increases by 2b0%. The following shows the effect of flute length on cutting life of tools,indicating that it is recommended to use a tool with as high stiffness as possible to obtain high efficiency cutting. The long shank type end mill has short flute length and long shank with high stiffness compared with the long flute length type, and is suited to deep contouring. a b 時間 （　mm　） Time ４，０００ a：最大切削力 Max. cutting force ２，５００ 4NKS10 φ10×18ℓ b：切削力の変動 １，６００ 4NKR10 φ10×25ℓ Fluctuate of cutting force 4NKLE10 φ10×45ℓ １，０００ 4NK×10×60 φ10×60ℓ 工 4NK×10×80 φ10×80ℓ a b 具 ６３０ 回　転　数 n=655min-1 寿 切 削 速 度 vc=20.6m/min 命 ４００ （ テーブル送り vf=62mm/min L　 １ 刃 当 り fz=0.047mm/t 時間 ） ２５０ 切込深さ×幅 ap× ae=4.5 × 9mm Time 技 被　削　材 DM(31HRC)Dry 術 １６０ ℓ 資 料 １００ DC ０ ０ １０ ２０ ３０ ４０ ５０ ６０ ７０ ８０ ９０ １００ １１０ １２０ （　mm　） 刃長（R　） （　mm　） エ ４，０００ ン 刃長と工具寿命 ド ２，５００ ミ Flute length and Tool life １，６００ ル １，０００ 工 具 ６３０ 寿 命 ４００ （ L　 ） ２５０ I4 １６０ R １００ Dc ０ ０ １０ ２０ ３０ ４０ ５０ ６０ ７０ ８０ ９０ １００ １１０ １２０ 刃長（ mm R　） （　　） 刃長と工具寿命 切削力 切削力 Cutting force Cutting force

How to determine cutting conditions of end mills エンドミルの切削条件の求め方 （1）切削速度 (vc) と回転数 (n) （3）切込み (ap×ae) Depth of cut (ap×ae) Cutting speed (vc) and revolution number (n) 切り込み量は、取り代の大きさで決まります。加工目的に合わせて、 回転数 (n) は、切削速度と使用する工具の外径から次式により計 推奨条件の切り込み量を参考にしてください。 算します。ただし、ボールエンドミルでボール刃部分のみで切削 Depth of cut (ap×ae) is basically determined by the size of machining allowance. する場合は、実質的な工具外径は切削部分の最大径となります。 Please refer each item recommend cutting condition to match cutting purpose. 計算の際は DC を切削状況に合わせ、小さく設定してください。 The revolution number (n) is calculated by the following formula using cutting speed and flute length of the tool to be used. When cutting work is performed by using only a ball end cutting part of a ball end mill, however, select a tool with the substantial flute length equal to the maximum diameter of the portion to be cut. （4）切りくず排出量（Q） Chip removal volume (Q) In calculation, set DC to a smaller value according to the cutting condition. n ＝ 1000×vc π× DC (min-1) Q＝—ap× ae× v f 1000 （cm3/min） Q ： 切りくず排出量 cm3/min ae： 切削幅　㎜ n：回転数 min-1 DC：外　径 ㎜ Chip removal volume Cutting width Revolution, min-1 Tool diameter, mm ap： 切込み深さ　㎜ v f： 1分間当りのテーブル送り速度 ㎜/min Cutting depth Feed rate per minute of table vc：切削速度 m/min π：円周率（3.14） Cutting speed, m/min. Ratio of circumference of a circle to its diameter (3.14) 外径 DC DC´実質的な外径 Substantial tool dia. （2）送り速度(v f) と1刃当たり送り(fz) Feed speed (v f) and feed per tooth (fz) 作業能率は、テーブルの送り速度（v f）で決まりますが、切削条件は 1刃当り送り（fz）をさきに定めます。ほかの条件は工具の大きさ（外 径と刃長）、刃数、被削材の被削性、加工精度、機械容量などを考 慮して決定します。 Working efficiency is determined by the table speed (v f), but the feed per tooth should be fixed first of all in setting cutting conditions. Other conditions should be determined considering dimension of a tool (mill diameter and flute length), number of flutes, work ability of work material to be used, machining precision, and capacity of a machine to be used. 送り速度は、1刃当り送りから次式で計算します。 v f ＝ fz× z× n (mm/min) v f：送り速度㎜ /min z：刃　数 Feed speed, mm/min. Number of flutes fz：1 刃当り送り㎜ /t n：回転数 min-1 Feed/tooth, mm/tooth Revolution, min. -1 （5）ボールエンドミルのピックフィードと理論カスプハイト表（μm） Ball end mill pick feed and theoretical cusp height table (μm) ピックフィード量：ae (mm) Pick Feed ピックフィードとカスプハイト 0.05 0.075 0.1 0.15 0.2 0.3 0.4 0.5 Pick Feed and Cusp Height 0.5 0.63 1.41 2.51 5.66 10.10 23.03 41.74 66.99 H=RE－ RE2-ae2/4≒a 2 e /8RE 1.0 0.31 0.70 1.25 2.82 5.01 11.31 20.20 31.75 2.0 0.16 0.35 0.63 1.41 2.50 5.63 10.03 15.69 ボール半径RE 3.0 0.10 0.23 0.42 0.94 1.67 3.75 6.67 10.43 RE Ball Radius 4.0 0.08 0.18 0.31 0.70 1.25 2.81 5.00 7.82 (mm) 5.0 0.06 0.14 0.25 0.56 1.00 2.25 4.00 6.25 6.0 0.05 0.12 0.21 0.47 0.83 1.88 3.33 5.21 H 8.0 0.04 0.09 0.16 0.35 0.63 1.41 2.50 3.91 10.0 0.03 0.07 0.13 0.28 0.50 1.13 2.00 3.13 ae I5 Technical Data End Mills

Precautions in handling an end mill エンドミル使用上のご注意 （1）機械 Machine 　 （4）作業 Work ・ 加工物の大きさに見合った機械を選んでください。加工精度と ・ 切削条件は加工物や作業条件で激しく変化しますが、標準条件 加工能率を得るのに必要な動力と機械剛性を有していることが 表を参考にして、適宜増減してください。 重要です。 ・ ホルダやエンドミルのオーバハングは可能な限り短かくしてご ・ 使用するエンドミルに適する回転数や送り速度が選べることを 使用ください。ドゥエリング（静止位置回転）は逃げ面摩耗を 確認してください。 早めますのでなるべくお避けください。 ・Select a machine consistent with the size of work piece to be ・ できるだけ切削油をご使用ください。 used. It is important that the machine has enough power and mechanical stiffness to achieve necessary machining 切削個所へ十分な量を供給してください。 precision and machining efficiency. また、切込みの大きい場合は切りくず排除の目的で高圧で切削 ・ Check whether you can set the machine to the revolution number and feed 油、ミストまたはエアを供給することをお推めします。 speed suitable for the end mill to be used. ・ エンドミルの再研削は下表を参考にして、早や目に行ってくだ 　 さい。摩耗幅が限度を超えると急速に摩耗が進行し、再生でき （2）ツーリング Tooling ないことがあります。 ・ エンドミルホルダは、精度と把握力が十分なものを使用してく ・ 超硬エンドミルの場合は、ハイスエンドミルの 50％〜 60％ ださい。とくに小径エンドミルでは振れが、大径やラフィング を目安にしてください。一般に未使用品に比べ再研削に時間を 刃では把握力が大切です。 要します。過大摩耗はチッピングの原因にもなりますのでご注 意ください。 ・ 加工物の固定を確実にしてください。強ねじれ刃を使用の場合 ・ Cutting conditions vary with the kind of work piece and change of working や重切削の場合は、ワークのがたつきや工具の抜け出しにご注 conditions. Refer to the table of standard conditions to select proper conditions. 意ください。 ・ The overhang of the holder or the end mill should be as short as possible. ・ Use an end mill holder with sufficient precision and grasping force. In using an ・Avoid dwelling because it may hasten wear of flanks. end mill with a small mill diameter, select an end mill holder mainly considering ・It is better to use cutting fluid, if possible. deflection. When using an end mill with a large mill diameter or a roughing type end mill, it is important for an end mill holder to have sufficient grasping force. ・Apply a sufficient amount of cutting fluid to the place to be cut. ・ Fix the work piece securely. When using an end mill with high helix angle or 　 In the case of large depth of cut, it is recommended to supply cutting fluid, mist, when performing heavy duty cutting, be careful about shaking of the work piece or air to the place at high pressure during cutting in order to discharge chips. and slipping of the tool. ・ Perform re-grinding of a worn-out end mill as early as possible after referring to the following table. There may be cases where, if depth of wear exceeds the limit, wear may proceed so rapidly that re-grinding may become impossible for （3）エンドミルの選択 Selection of an end mill re-utilization. 　 ・ As for carbide end mills, re-grind them when the depth of wear reaches 50% to ・ 作業目的に合ったエンドミルをご使用ください。疑問のある場 60% of the limit value of high speed steel end mills. Generally, it takes more time to re-grind the worn end mill than an unused one. 合は、当社へご相談ください。 　Be careful of excessive abrasion because it may cause chipping. ・ 切削性本位には大径でショート刃形状とし、工具剛性の大きな ものが推奨されますが、テーブルの送り速度は 1 刃当りの送り との関係で外径15〜25㎜付近が最も大きくできます。取り代 と併せてご検討ください。 ・Be sure to use an end mill matching the working purpose. If you have any question, please make contact with us. ・ It is recommended to use a short flute length type end mill with a large mill diameter and tool stiffness, when you consider cutting ability first. To obtain the maximum feed speed of the table, use an end mill with approximately 15 to 25 mm of mill diameter, because the feed speed is dependent on the feed per tooth. Carry out a detailed study in selecting an end mill in addition to allowance. 表 3　逃げ面摩耗幅による再研削時期の判定　　Judgment of re-grinding time based on depth of wear on a flank　　単位㎜ 仕上げ用 荒加工用 ラフィング刃 Finishing Roughing Roughing flute 外径10以下 0.1 〜 0.15 0.15 〜 0.2 ＿ Tool Dia.under 10 ハイス 外径10〜30 High speed steel Tool Dia.10~30 0.15 〜 0.2 0.2 〜 0.3 0.3 〜 0.5 外径30以上 Tool Dia.over 30 0.2 〜 0.3 0.3 〜 0.5 0.5 〜 0.7 技 術 資 料 　 標準切削条件の選定 Selection of standard cutting conditions エ 　　 新しい作業の立上げの目安としてご利用ください。最適切削条件は上述のご注意のほか、種々の要因があります。 ン ド 　　 Use them as a guide in starting a new work. To select the optimum cutting conditions, take various factors into consideration in addition to the cautions described above : ミ ・被削材が硬目の場合や切込みが大きい場合やロング刃長を使用の場合は、回転数を低めに設定してください。 ル ・寸法精度や仕上げ面粗さが重要な場合や機械出力の小さい場合は、送り速度を低くしてください。 ・精度重視の作業には、一般に多刃エンドミルが適当です。 ・ When using hard work material, in the case of large depth of cut, or when using an end mill with long flute length, set the revolution number to the lower value. ・ If high dimensional precision or excellent roughness of finished surface is significantly required, or when output of a machine to be used is low, set the feed speed to the lower value. ・Multi-flute end mills are generally suitable for cutting works requiring high precision. I6

Trouble shooting for end milling エンドミル加工のトラブルと原因対策 ト ラ ブ ル 現 象 原　　　　因 対　　　　策 ・外周逃げ角、すくい角が大きく、切れ ・逃げ角、すくい角を適正にする。 　刃角が小さい。 切 削 中 の び び り ・ワークの取付けがよくない。 ・ワークを強固にとりつける。 ・機械、チャックの剛性不足。 ・機械、チャックの交換。 ・切削速度、送り速度が速い。 ・切削条件を変更する。 ・エンドミルの腰が弱い。 ・剛性設計の工具を使用する。 ・送り速度が速い。 ・送り速度を遅くする。 ・切込みが大きい。 ・切込みを少なくする。 切 削 中 の 折 損 ・突き出し量が長い。 ・突き出し長さを短くする。 ・切れ刃が摩耗している。 ・早期に再研削する。 ・必要以上に刃長が長い。 ・短い刃長のものにとりかえる。 ・ワークの固定が弱い。 ・ワークを強固に固定する。 ・送り速度が速い。 ・送り速度を下げる。 ・刃先角が小さい。 ・角度を適正に研削する。 切 削 中 の 刃 か け ・チャックの締付け不足。 ・工具のチャッキングを確実にする。 ・切込みが大きい。 ・切込みを少なくする。 ・機械の剛性不足。 ・機械を変更にする。 ・切削速度が速い。 ・切削速度を遅くする。 摩耗、焼けが著しい ・外周逃げ角が小さい。 ・適正逃げ角に修正する。 ・被削材硬さが高い。 ・工具に表面処理を行う。 ・切れ刃の摩耗が大きい。 ・再研削を行う。 切 れ 味 が 悪 い ・被削材と工具の不適性。 ・専用工具を使用する。 ・すくい角が小さい。 ・適正すくい角に修正する。 ・切削量が大きすぎる。 ・送り速度、切込み量を調整する。 ・チップポケットが小さい。 ・刃数の少ないエンドミルを使う。 切 れ く ず づ ま り ・切削油が少ない。 ・切削油を多量にかける。　 ・チップポケットの形状が悪い。 ・適正形状に修正する。 ・外周逃げ面摩耗が大きい。 ・早期に再研削する。 仕 上 面 の か え り ・切削条件の選定ミス。 ・切削条件を見直す。 ・外周逃げ角、すくい角が不適性。 ・適正な角度に修正する。 ・送り速度が速い。 ・送り速度を下げる。 ・切削速度が遅い。 ・回転を上げる。 仕上面粗さが悪い ・切れ刃の摩耗が大きい。 ・再研削する。 ・切りくずのかみ込み。 ・切込みを小さくする。 ・エンド刃の中低勾配が小さい。 ・中低勾配を大きくする。 ・送り速度が速い。 ・送り速度を下げる。 ・ねじれ角が大きい。 ・ねじれ角の弱いものを使用する。 切 削 溝 の た お れ ・オーバハングが長い。 ・突き出し長さを短くする。 ・切込みが大きい。 ・切込みを小さくする。 ・機械、チャックの精度不良。 ・機械、チャックを修理する。 寸 法 精 度 が 悪 い ・刃長が長い。 ・適正刃長のものを使用する。 ・機械、チャックの剛性不足。 ・機械、チャック変更する。 I7 Technical Data End Mills

Trouble shooting for end milling エンドミル加工のトラブルと原因対策 Symptoms of troubles Probable causes Remedies ・Low-angled cutting edge due to too high ・Mend the flank angle and rake angle peripheral flank angle and rake angle properly. Chatter during cutting ・The work piece is not attached securely. ・Fix the work piece firmly. ・Insufficient stiffness of machine and ・Replace the machine and chuck with chuck. properones. ・Too high cutting speed and feed speed. ・Change cutting conditions. ・The end mill lacks firmness. ・Use a tool designed to have high stiffness. ・Too high feed speed. ・Decrease the feed rate. Breakage during cutting ・Too large depth of cut. ・Make small depth of cut. ・Excessively long protrusion. ・Shorten the protrusion length. ・Worn-out cutting edge. ・Perform re-grinding in early stage of wear. ・The flute is longer than it need to be. ・Replace the end mill with a new one 　having shorter flute length. ・The work piece is not fixed firmly. ・Fix a work piece firmly. ・Too high feed speed. ・Decrease the feed rate. Broken cutting edge during cutting ・Low-angled cutting edge. ・Grind the angle properly. ・Lack in tightening of chuck. ・Perform chucking of a tool reliably. ・Too large depth of cut. ・Make small depth of cut. ・Insufficient stiffness of machine. ・Replace the machine with a proper one. ・Too high cutting speed. ・Slow down the revolution number. ・Excessively small peripheral flank angle. ・Modify the flank angle properly. Serious wear and burning ・Hardness of the work material is too ・Apply surface treatment to a tool to be used. high. ・Excessively worn-out cutting edge. ・Perform re-grinding. Poor cutting quality ・A tool to be used is not suited to the work ・Use a tool specially designed for the work. material. ・Too small rake angle. ・Modify the rake angle properly. ・Too large amount of chips are produced. ・Adjust the feed speed and depth of cut. ・Small chip pocket. ・Use an end mill having less number of flutes. Chip clogging ・Insufficient application of cutting fluid. ・Apply a large amount of cutting fluid to work mateial. ・Improper shape of chip pocket. ・Modify the chip pocket to have a proper shape. ・Seriously worn-out peripheral flank. ・Perform re-grinding in early stage of wear. Burr on the finished surface ・Mistake in selection of cutting conditions. ・Re-examine cutting conditions. ・Improper peripheral flank angle and ・Modify the angle properly. rake angle. ・Too high feed speed. ・Decrease the feed rate. ・Too slow cutting speed. ・Increase the revolution number. Insufficient roughness of ・Excessively worn-out cutting edge. ・Perform re-grinding. finished surface ・Chips bite the work material. ・Make small depth of cut. ・Too small medium to low gradient of end ・Make the medium to low gradient greater. 技 cutting edges. 術 資 料 ・Too high feed speed. ・Decrease the feed rate. Inclination of slot ・Too large helix angle. ・Use and end mill with smaller helix angle. エ ・Too long overhang. ・Shorten the protrusion length. ン ド ・Too large depth of cut. ・Make small depth of cut. ミ ル ・Insufficient precision of machine and chuck. ・Repair the machine and chuck. Poor dimensional precision ・Too long flute length. ・Use an end mill with proper flute length. ・Insufficient stiffness of machine and chuck. ・Change the machine and chuck. I8

Names of parts and roles for milling tools フライス工具の各部の名称と刃先角度の役割 フライス工具各部の名称　Name of parts of milling tool body 穴径 Bore dia. コーナ角 アキシャルレーキ Corner angle （軸方向すくい角） カッタ高さ （A.R.） Height of cutter body Axial rake angle （Rake in axial direction） （A.R.） 切込み角 Approach angle 副切れ刃逃げ角 カッタ径（外径） Relief angle of axially cutting edge Cutter dia. 切れ刃傾き角（1　） 真のすくい角（T） Angle of inclination of cutting edge（1 ） Orthognal rake angle(T) ラジアルレーキ （半径方向すくい角） （R.R.） Radial rake angle （Rake in radius direction） （R.R.） 主切れ刃逃げ角 Orthogonal cleanance angle 真のすくい角と切削性能　Relation between Orthognal Rake and Performance 真のすくい角 切れ味 切削動力 刃先強度 発熱 切りくず排出性 耐溶着性 Toughness of True rake Sharpness Cutting power cutting edge Heating Chips ejectability Welding resistance 正（大） 良い 小さい 弱い 少ない 悪い。カッタ内にまき込む傾向ある 良い Positive (large) Good Small Weark Low 　Bad. May be caught by cutter. Good 負（小） 悪い 大きい 強い 多い 良い。カッタの外側に出る 悪い Negative (small) Bad Large Strong High Good. Ejected outside the cutter. Bad 真のすくい角はカッタにセットするインサートの逃げ角によってほぼ決まり、インサートの逃げ角が強い程、真のすくい 角も強くなるように設定されています。 Effective rake angle is generally designed according to clerance of inserts used. The larger the clerance of an inserts is,the largr effective rake angle may be designed. I9 Technical Data Indexable Tools

Names of parts and roles for milling tools フライス工具の各部の名称と刃先角度の役割 カッタ径とエンゲージ角　Cutter dia. and engage angle エンゲージ角が大きいと被削材食付時にインサート の刃先より当たるため寿命が短くなります。 エンゲージ角（大）の場合 エンゲージ角（小）の場合 Higher engage angle Low engage angle Lower engage angle shows short tool life, because engagment starts from cutting edge of inserts in milling operation. カカッッタタ中中心心 刃先刃か先らか当らた当るたる 奥の方奥かのら方当かたらる当たる CCeeカnnteッtre orタ fo c中f uctu心tettrer StaSrtt刃 aartt 先 cautかt tcinuらgtt ie当ndggた eed る 奥の方から当たる ogfe a on fi nasne irnt.sert. Start aStt ainrst iadte i nosf iadne inosf earnt. insert. カeッntタer 中of c心u ter S刃Sttaa先rrtt aaかtt ccらuuttt当iinnggた eeddるggee ooff aann iinnsseerrtt S奥Sttaaのrrtt aa方tt iinかnssiidらdee 当ooff aたann る iinnsseerrttCenter of cutter Ceenntteerr ooff ccuuttteerr SSttaarrtt aatt ccuutttiinngg eeddggee ooff aann iinnsseerrtt SSttaarrtt aatt iinnssiiddee ooff aann iinnsseerrtt インイサンーチサトッープト カッタ中心 被削材刃先から当たる InseIrnt被削材 sert 奥の方から当たる チIInnsッseerrプt被t 削被材削材 Center of cutter WoWrk被oSrkt削art材 at cutting edge of an insert. Start at inside of an insert. IInnsseerrtWt orkW被ork削材 W被oo削rrkk材 W被oo削rrkk材 インサイーントサート Woorrkk Woorrkk Insert Inチseッrtプ エンゲージ角（大） インエサンートゲージ角（小） HiエgHhンigehr ゲ eern ー geangジgea 角 ga （ en gal 大e ） InseLrot wエ enンgaゲgeー anジgl角e（小） ngle Low engage angle チIInnsッseerrプtt 被削エ材ンゲージ角（大） エンゲージ角（小） WorkHiigghheerr eennggaaggee aann1ggl刃lee の送り Loo被w e削enngg材aaggee aannggllee IInnsseerrtt エンゲージ角（大） エンWoゲrkージ角（小） エンゲージ角（E） Fe1e Hiigghheerr eennggaaggee aanngglleeFd 刃 1e rea の 刃dte 送り エ rのate送り Loow eennggaaggee aannggllee エE ンnンg ゲaゲg ーe ーa ジnジg 角le（角 (（E E)）E） カッタ食付き部 1刃の送り インサート Engage angle (E ) Sカ 1FFe刃eeeddの rraat送tee り 1刃のIn送seりrt エEnnンggaagゲgee aーannggジllee 角 ((E（)) E） Stta ッ カarrtッti タning 食 タg p p食o 付 oini付nt き to きof 部 1 fc uc部tutitg Feed ra刃teの送り tig Feed rate エンゲージ角（大） FFeeeedd rraatエtee ンゲージ角（小） Ennggaaggee aannggllee ((E)) SカSttaaッrrttiタinngg 食 ppoo付iinnttき ooff 部 ccuutttiigg Higher engage angle Low engage angle 1FFee刃eedd の rraat送tee り SSttaarrttiinngg ppooiinntt ooff ccuutttiigg 1刃の送り FFeeeedd rraattee エンゲージ角（E） Feed rate Engage angle (E ) カッタ食付き部 （小） エンゲージ角（E） 1刃の送り （大）＊ Starting point of cuttig Feed rate Small Engage angle (E) Large ＊カッタ径は被削材の幅より 30 〜 良 寿命 悪 Long Short 50％位大きめの径を使用した方が Tool life 良い結果が得られます。 カッタ径大 カッタ径小 Large cutter dia. Small cutter dia. Cutter bodies are reccomend with diameter カ 30-50% biger than width of work pieces. ッ タ 径 と エ ン ゲ E E ー E ジ E E 角 E E E E E カ ッ タ 位 置 E と エ E E ン E ゲ E ーE E E ジ 角 E E 技 術 カッタ大 資 Large cutter dia. 料 被削材 Work カッタ大 Laカrgッe タcu大tter dia. Lカaarッrggeタe ccu大uttteerr ddiiaa カッタ径が大きすぎるとカッタが被削材に食付 刃 カッタL大カッタ被移削動材距離W小ork aarrggee ccuuttteerr ddiiaa いて抜けるまでの距離が長くなり能率が低下し 先 被削材 Woorrkk Large cutter dia. Short distance of moving of cutter 交 被削材 カッタ小 被削材 WorkWoorrkk ます。 換 Small cutter dia. カッタ移動距離大小 Cutter with too large diamter shows lower machining 式 SLhoカongッrt dタiist移taann動ccee 距o of f離m mo小ovviningg o fo cf uctutettrer efficiency, bacause talking cutter path longer. 工 S カッタ小 具 カッカSタhhoッo移rrtタt d動dii移sst距taan動nc離cee距 小oof離f m小oovviinngg ooff ccuuttteerr Smカaッll タcu小tter dia. SカhoSッSrhth タodorritst移 dtdaiisn動stctaaen距n ccoee離f omoff大 o mvoionvvgiin noggf ocofuf ctctueutrtteerr カッタSカS小mッaalタll ccu小uttteerr ddiiaa Loカngッ dタist移an動ce距 of離 mo大ving of cutter Small cutter dia. カッLタoonn移gg dd動iisst距taannc離cee o大off moovviinngg ooff ccuuttteerr SSmaalll ccuuttteerr ddiiaa カッタ移動距離大 LonLgoo dnniggs t dadiinsstctaaenn coceef omoff o mvionovvgii nnoggf ocofuf tcctueutrtteerr I10 Cutter position and engage angle. Cutter diamter and engage angle.

切込み角と切削性能　Relation ship between cutting edge angle and Performance. 切込み角90° Cutting edge angle:90° 切込み角30° Cutting edge angle:30° fz fz 切りくず厚み≒１刃当たりの送り量（fz） Chip thickness ≒ Feed rate per Tooth (fz) 切りくず厚み≒１刃当りの送り量の半分（—fz 2 ＝fz'）　 Chip thickness ≒ Feed rate per Tooth (fz/2 = fz′) 切りくず幅＝切り込み量（ap） 切りくず幅＝切り込み量の 2 倍（2ap） Chip width = Depth of cut (ap) Chip width = 2 times the Depth of cut (2ap) 【注意】ただしアクシャルレーキを 0 と゚した場合　 【Note】Based on 0 ゜axial rake 切込み角と切削性能の変化　Relation ship between cutting edge angle and performance. 大 切り込み角 切削性能要素 小 Large Cutting edge angle Small Cutting performance factor 90° 75° 65° 45° 30° 切りくず形状 厚くて幅が狭い 薄くて幅が広い Chips shape Thick and narrow Thin and broad * 切りくず厚み比較 1 0.97 0.91 0.71 0.5 Comparison of chips thickness 切　削　動　力 少ない （ワークに接触する切れ刃長さによる） 大きい Cutting power Small Depends on the cutting edge length that contacts. Large インサート摩擦度 多い （切れ刃単位長さにかかる切りくず厚さによる） 少ない Inserts abrasion Hight Depends on chips thickness per unit length of cutting edge. Low び　　び　　り 出にくい （切れ刃長さによる食い付きの差） 出やすい Vibration Not likely Depends on bite per unit length of cutting edge. Likely 有効切り込み深さ 大きい （インサートの倒れの差） 小さい Effective depth of cut Large Inserts falling difference Small 振　　　　　　動 出やすい （スピンドルに対して横からかかる負荷の差） 出にくい Vibration Likely Differrence in the load that is applied transversely against the spindle. Not likely ワークを下に押し付ける力 小さい （薄板では切込み角小さいとワークがビビル） 大きい Work pressurizing force Small For thin plate, small cut-in angle causes work to chatter. Large 切りくずの流れ 良くない （横に巻込む） （上に出る） 良い Chips flow No good Caught horizontally Ejected upward. good ＊切込み角90°の時の切りくず厚みを 1 とした場合、同じ送りでの切りくず厚み比較。 ＊ Comparison of chip thickness in various angles at a fixed feed rate (if 90°= 1 thick) I11 ap ap Technical Data Indexable Tools fź

Names of parts and roles for milling inserts フライス用インサート各部の名称と役割 ホーニング （インサート） ホHーonニingング （イン(Inサseーrtsト) ） ホHoーniニngング （チ(Inッseプrts）) Honing (Inserts) ワイパー幅 コーナ高さ ワWイipパer ーwid幅th （被削材） コCーornナer高 heさight ワWイipeパr wーid幅th （被Wo削rk材） コーナー高さ Wiper width （ Corner height W被o削rk 材） 内接円寸法 Corner height Work Inscribed circle dia. 外周切れ刃（主切れ刃） 内接円寸法 内Ins接cr円ibe寸d 法circle dia. 外Pe周rip切heれra刃l c（utt主ing切 edれge刃 ） 外(M周a切in cれut刃tin（g e主dg切)れ刃） Inscribed circle dia Peripheral cutting edge サライ刃（ワイパー） P(Meriapihne crault tciuntgti negd gedeg)e サFlラat イdra刃g（(wワipeイr) パー） チャンファー (Main cutting edge) サFlaラt dイra刃g（(wiワpeイr) パー） チCャhaンmfフerァー Flat drag(wiper) チChャaンmfフerァー Chamfer サライ刃の役割　Role of flat drag サライ刃は仕上専用刃です。The flat drag is a dedicated finishing cutter. コーナ R のインサートでは、送りマークがノコ刃状に付きますが、 rε w ワイパー付きインサートでは平らな面が生成できます。 rε w W If cut with a corner R insert, cut surface is marked in wave form. But with a R insert with a wiper, finish surface is flat. サライ刃の幅（w）はカッタ 1 回転当たりの送り量以上の幅にします。 例えば、 　　　　　　刃数6枚、一刃当たりの送りをfzとすると 　　　　　　　　　w≧ fz× 6　となります。 これはインサートやカッタの精度によりセットされたインサートに 多少高さのバラツキが生じても最も突き出たインサートのサライ刃 のみで、回転当たりの平面を出せるようにするためです。 通常サライ刃の幅は 1.2 〜 2.0 ㎜にします。 Set the width of flat drag (w) to the same or more size of feeding amount per rotation of the cutter. f e.g. z fz fz fz fz fz f If a feed per cutter of 6 flutes is fz, the proper width can be calculated as : z fz fz fz fz fz fz fz fz fz fz fz w ≧ fz × 6 w Even if the height of several inserts, each of which was reset according to the w insert or cutter accuracy, differ from each other, a flat drag of the highest W insert can produce a flat finish surface. Generally set the width of a flat drag to 1.2 to 2.0 mm. チャンファーの役割　Role of chamfer チャンファーは、インサートの欠け防止と仕上げ面向上の効果があります。 Chamfering is made to protect the surface from chipping and also to finish the surface well. 外周切れ刃とサライ刃の中間にチャンファ ーと呼ばれる副切れ刃を付けます。 ストレートタイプで幅0.5〜1.0㎜付けます。 技 術 R タイプは R0.8 〜 R1.2 にします。 資 Set an auxiliary cutting edge called chamfer 料 between peripheral cutting edge and flat drag. Set 0.5 to 1.0mm width for straight type. Set R 0.8 to R 1.2 for R type. 刃 チャンファー無し 先 （ピンカド） ストレートチャンファー Rチャンファー 交 Without chamfer Straight chamfer R Chamfer 換 (Pin corner) 式 工 弱 刃先強度 強 具 Low Nose strength High 悪 仕上げ面 良 NG Finish surface OK I12

ホーニングの役割　Role of honing ホーニングは刃先の強度をアップさせます。 By honing , strenght of cutting edge is increased. 刃先ホーニングにはチャンファーホーニングと丸ホーニングがあり ますが、フライス用インサートではチャンファーホーニングが主流 ホーニング幅 ホーニング幅 です。 Honing width Honing width ホーニング角は15〜25°、ホーニング幅は１刃送りの約半分で0.1㎜ 〜0.2㎜ですが、仕上刃となるサライ刃は0.03〜0.01㎜にします。 ホーニング幅 ホーニング幅 HHoonniningg w wididthth HHoonn な iningg お w w 、 ididthth アルミニウムや鋳鉄等溶着しやすい被削材向けには通常ホー ニングは付けません。 Nose honing can be divided into chamfer honing and round honing. For milling insert, chamfer honing is mainly used. ホーニング角 rε A proper honing angle is 15 to 25° honing width is 0.1 to 0.2mm that is almost Honing angle one half of feed per 1 cutting. In case of flat drag, which is for finish cutting, set its honing angle to 0.03 to 0.1mm. No honing angle is required for cutter that is used for cutting any material that is チャンファーホーニングホーニン丸グ角ホーニング rrε easily welding, like aluminium or cast iron. Chamfer honing HHoonniningg a annggleleRound honing コーナ高さと仕上げ面　The corner height 内接円よりコーナ高さ（B）はインサートをカッタボディにセットした時の刃先高さとなります。 (B) from the inscribed circle is the height of nose when 3the insert is5 set to the cutter body. 1 2 4 インサートをカッタボディにセットし た時の刃先高さの高低差（正面のフレ） は通常0.02㎜〜0.03㎜となります。 1 2 3 4 5 The difference of nose height (front run- out) likely to occur when setting the insert to the cut ter body is 0.02 to 0.03mm. ◎　被削材仕上面に接してい るインサートが、傾いている と仕上面は悪くなります。 インサートセット時、エアー 等でごみ等入らないようにセ インサートセット不備の場合 ットする必要があります。 正常な場合のサライ刃の摩耗 のサライ刃異常摩耗 If the insert contacting the finish surface of a work is inclined, the Abrasion in flat drag in normal cutting. Abnormal abrasion in flat drag when insert setting is not proper. finishing is not done well. Carefully set the insert allowing no dust to enter by the air blow or other. I13 B ±００. １３ B ±００. １３B ±００. １３ ００. ２ 　～００. ３ ０００.０.２２ 　　～～０００.０.３３ Technical Data Indexable Tools

How to select cutting conditions for milling フライス加工切削条件の選び方 ●切削速度（vc）Cutting Speed vc ＝—π×DC×n vc ：切削速度　m/min Cutting speed 1000 （m/min） DC：外径　㎜ Cutter diameter n ：回転数　min-1 Revolution 回転数（n）Revolution π：円周率　3.14 Circle ratio n ＝ —1000× vc π×DC （min-1） ●送り速度（v f）Feed rate v f ＝ fz × z × n（㎜ /min） vf：送り速度　㎜ /min Feed rate z ：刃数 Number of flutes 1 刃当りの送り（fz）Feed rate per tooth n：回転数　min-1 Revolution fz：1 刃当りの送り　㎜ /t Feed per tooth fz ＝—v f z × n （㎜ /t） ●加工時間（Tc） Tc：加工時間　min　Cutting time L v f ：1 分間当りのテーブル送り速度 ㎜ /min Tc ＝—v f （min） Feed rate per minute of table L ：テーブル総送り長さ（被削材長さ＋フライス直径）㎜ Overall table feed length (workpiece length + grinder dia.) ●切りくず排出量（Q） Q ：切りくず排出量　cm3/min ap：切込み深さ　㎜ Q ＝—a Chip removal volume Cutting depth p×ae×v f 1000 （cm3/min） ae：切削幅　㎜ v f：1 分間当りのテーブル送り速度 ㎜ /min Cutting width Feed rate per minute of table ●切削動力（Pc）Cutting power Pc：切削動力　kW ap：切込み深さ　㎜ Cutting power (horsepower) Cutting depth Pc ＝—ap×ae×vf×kc ae ：切削幅　㎜ 60× 106×η（kW） vf ：送り速度　㎜ /min Cutting width Feed rate η ：機械効率（ 0.6 〜 0.8） kc：比切削抵抗　N/㎜2 Mechanical efficiency Relative cutting resistance（下の表参照　　　） 　Refer to the table below kc（比切削抵抗）　Specific cutting resistance kc: Specific cutting resistance (N/mm2) 被削材材質 引張り強さ（N/㎜2）および硬さ 1刃当たりの送りに対する比切削抵抗（N/㎜2）kc for feed per tooth Work Materials Tensile strength (N/m2) or hardness 0.1㎜/t 0.2㎜/t 0.3㎜/t 0.4㎜/t 0.6㎜/t 軟鋼 Mild Steels 520 2200 1950 1820 1700 1580 中鋼 Medium Steels 620 1980 1800 1730 1600 1570 硬鋼 Hard Steels 720 2520 2200 2040 1850 1740 670 1980 1800 1730 1700 1600 工具鋼 Tool Steels 770 2030 1800 1750 1700 1580 770 2300 2000 1880 1750 1660 クロムマンガン鋼 Chrome manganese Steels 630 2750 2300 2060 1800 1780 730 2540 2250 2140 2000 1800 クロムモリブデン鋼 Chrome molybdenum Steels 600 2180 2000 1860 1800 1670 技 術 940 2000 1800 1680 1600 1500 資 ニッケルクロムモリブデン鋼 Nickel chrome molybdenum Steels 料 352HB 2100 1900 1760 1700 1530 鋳鋼 Cast Steels 520 2800 2500 2320 2200 2040 刃 硬質鋳鉄 Hard Cast Steels 46HRC 3000 2700 2500 2400 2200 先 交 ミーハナイト鋳鉄 Meehanite Cast Steels 360 2180 2000 1750 1600 1470 換 式 ネズミ鋳鉄 Gray Cast Steels 200HB 1750 1400 1240 1050 970 工 具 黄銅 Brass 500 1150 950 800 700 630 軽合金（Al-Mg） Light Alloy (Al-Mg) 160 580 480 400 350 320 軽合金（Al-Si） Light Alloy (Al-Si) 200 700 600 490 450 390 I14

Cutting condition formula (milling) and trouble shooting フライス加工におけるトラブルと原因対策 〈対　策〉 インサート材種 工　具　形　状 切　削　条　件 Insert Grade Tool Shape Cutting Condition 〈Countermeasure〉 ：効果大 靱 耐 サ コ ホ す 逃 イ コ イ 刃 サ 切 送 切 切 エ Very Effective 性 摩 ー ー ー く げ ン ー ン 数 ラ 削 り 込 削 ン ：効果あり の 耗 メ テ ニ い 角 サ ナ サ を イ 速 量 み 油 ゲ 高 性 ッ ィ ン 角 を ー 角 ー 変 刃 度 を 量 を ー Effective い の ト ン グ を 変 ト を ト え を を 変 を か ジ ：逆効果 材 高 に グ 量 変 え を 大 を る 付 変 え 変 け 角 Not Effective 種 い す に を え る 厚 き 精 け え る え る を ：増やす、大きくする に 材 る す 変 る く く 密 る る る 小 Increase, Make it Large す 種 る え す す 級 さ ：減らす、小さくする る に る る る に く Reduce, Make it Small す す す る る る トラブル項目 Troubles 逃げ面摩耗 （フランク） Abraded Relief Surface (Flank) すくい面摩耗 （クレータ） Abraded Rake Surface (Crater) 衝　撃　性 チッピング Shock Chipping 溶　着　性 チッピング Welding Chipping 熱　亀　裂 Thermal Crack 仕　上　面 Finish Surface び　び　り Chattering Vibration コバ欠け・バリ Edge Chipping, Burr I15 Use Tough Grade Use Abrasion Resistant Grade Use Cermet Material Use coated Grode Change The Honing Amount Change Rake Change Relief Angle Make Insert Thicker Increase Corner R Use Precision Class Inserts Use Inserts of Different Flute Number Attach Flat Drag Change Cutting Speed Change The Feed Rate Change Cut-In Amount Splash Cutting Fluid Reduce The Engage Angle Technical Data Indexable Tools

Comparison of inserts for milling SD,SE,TE type フライス用SD,SE,TE形標準インサートの各社形番対照表 当社標準在庫形番変更にともない各社相当形番の対照を示します。 The table indicates various model numbers of other comparison to the model numbers of standard stock items. 当社形番 精度 用途 各　　社　　相　　当　　形　　番 （商品コード） Tolerance class Application 三菱マテリアル タンガロイ 住友電工ハードメタル 京　セ　ラ セコツール Item code Mitsubishi Material Tungaloy Sumitomo Electric Hard metal Kyocera Seco Tool SDE42TN-C9 SDEN1203AEN SDEN42ZTN SDE42TN-C9A6 SDEN42ZTN20 SDEX42MT E SDE42TN-G9Y SDE42TN-G9C3 鋼用 ( Steel SDEN42ZTNCR) SDK42TN-C9 SDKN1203AEN SDKN42ZTN SDKN42MT SDKN1203AUTN SDK42TN-C9A2 K SDK42TN-B9 SDK42FN-C9 鋳鉄 Cast iron SDKN42ZFN SDKN42M SDKN1203AUFN SDC53TN-C9 C SDC53TN-B9 SDE53TN-C9 E 鋼用 Steel SDEN53ZTN SDEX53MT SDK53TN-C9 SDKN1504AEN SDKN53ZTN SDKN53MT SDKN1504AUTN SDK53TN-B9 K SDK53FN-C9 鋳鉄 Cast iron SDKN53ZFN SDKN53M SEE42TN-C9 SEEN42AFTN1 SEE42TN-C9Y SEE42TN-G9 鋼用 SEE42TN-G9Y E Steel SEE42TN-G9A2 (SEEN42AFTN24) SEE42TN-G9C3 SEE42FN-C9 鋳鉄 Cast iron SEE42AFEN1 SEK42TN-C9 鋼用 K Steel SEKN42FTN1 SEKN42FTN SEKN42MT SEKN1203AFTN SEKN1203AFTN SEK42FN-C9 鋳鉄 Cast iron SEKN42AFEN1 SEKN42AFFN SEKN42M SEKN1203AFFN SEKN1203AFN SEE53TN-C9 SEEN53AFTN1 SEE53TN-C9Y 鋼用 E Steel SEE53TN-G9Y SEE53FN-C9 鋳鉄 Cast iron SEEN53AFEN1 SEK53TN-C9 鋼用 K Steel SEKN53AFTN1 SEKN53MT SEKN1504AFTN SEK53FN-C9 鋳鉄 Cast iron SEKN53AFEN1 SEKN53M SEKN1504AFN SEE42TR-G3 鋼用 E Steel SEEN42EFTR1 SEEN42EFTRCR SEE42FR-G3 鋳鉄 Cast iron SEEN42EFER1 SEK42TR-G3 K 鋼用 Steel SEKN42EFTR1 (SEKN42EFTR) (SEK42EF3R) TEE32TR-G0 E 鋼用 Steel TEEN32PETR1 TEEN32ZTR TEK32TR-G0 鋼用 技 術 K Steel TEK32PT3R TEK32FR-G0 鋳鉄 (TEK32PT3R) 資 Cast iron 料 TEE43TR-G0E 鋼用 TEEN43PETR1 TEEN43ZTR TEEN43TR TEE43PT4R TEE43TR-G0EY E Steel 刃 TEE43FR-G0E 鋳鉄 Cast iron TEEN43PEER1 (TEEN43ZFR) (TEEN43R) 先 交 TEK43TR-G0E 鋼用 K Steel TEKN43PETR1 TEKN43TR TEK43PT4R 換 TEK43FR-G0E 鋳鉄 Cast iron TEKN43PEER1 (TEKN43R) (TEK43PT4R) 式 工 ・上表中、（　）で示した形番は同一品ではありませんが、類似形状品のため参考としました。 具 ・本表は、各社の承認を得たものではありません。 ・The numbers in bracket ( ) are not exactly the same model, but similar to the respective model and shown as reference. ・This table is not an official comparison table approved by each maker. I16

Table of corresponding materials from various companies for milling フライス加工の各社材種対応表 フライス コーティング材種　Coated materials for milling 用途 使用分類 グレード 三菱 工 当 社 マテリアル タンガロイ 住友電 ハードメタル サンドビック 京セラ ダイジェット ケナメタル セコツール Application Use classification Grade Mitsubishi Materials Tungaloy Sumitomo Electric Hard metal Sandvik Kyocera Dijet Kennametal Seco Tools ATH80D ATH08M P01 TH308 MP8010 AH710 ACP100 GC1010 PR1525 JC8003 KC715M MP1500 PN208 MP6120 AH725 ACP200 GC1130 PR1225 JC730U KC725M MP2500 JP4105 VP15TF AH730 ACP300 GC1030 PR1230 JC8015 KC792M MP3000 PCA12M MP6130 AH3035 GC2030 PR830 JC5015 KC994M T250M P10 PN15M PN215 UP20M AH3135 GC2040 JC5118 T15M JP4115 VP20RT AH110 GC3040 JC6235 T20M CY150 VP30RT AH120 GC4220 JC5040 T25M P P20 CY9020 F7010 AH130 GC4230 JC8050 F20M JP4120 FH7020 AH140 GC4240 F25M HC844 F7030 AH9030 F40M CY25 P30 CY250 GH130 CY250V AH330 JS4045 GH330 PTH30E T3130 P40 PTH40H T313W JS4060 GX2140 M01 PN08M PN208 VP15TF AH120 ACM100 GC1130 PR1525 JC730U KC730M MP2500 MP9130 AH130 ACM200 GC1030 PR1535 JC835S KC725M T250M M10 PN15M PN215 MP9030 AH140 ACM300 GC2030 PR1225 JC8015 KC994M T20M UP20M AH725 T250A GC2040 PR830 JC5015 T25M M20 JP4120 VP20RT AH730 T4500A GC1040 CA6535 JC5118 F30M HC844 MP7140 GH110 A30N GC4230 JC8050 F40M フ M M30 CY250 VP30RT GH130 GC4240 JS4045 F7010 AH330 　ラ PTH30E F7030 GH330 PTH40H GH340 　 JM4160 イ M40 AH3135 GX2160 AX2040 T3130 　ス ATH80D K01 ATH08M TH308 MP8010 GH110 ACK200 GC1010 PR1510 JC8003 KC915M MK1500 VP15TF AH110 ACK300 GC1020 PR1210 JC605W KC920M MK2000 ATH10E VP20RT AH725 GC3330 CA420M JC600 KC925M MK3000 K10 TH315 CY100H MC5020 AH120 GC3040 JC608X KC992M T150M GH130 GC3220 JC6610 KC930M T250M K CY9020 AH330 GC4220 JC8015 F15M CY150 K20 PTH13S T1115 GC4230 JC5015 MP1500 JP4120 GC4240 JC6235 GX2120 K15W JC5080 CY250 K20D K30 JS4045 K20W GX2040 N01 PN08M PN208 LC15TF DS1100 DL1000 GC1130 PDL025 JDA30 CY100H DS1200 DA1000 GC1030 KPD001 JDA735 N10 PTH13S N SD5010 CD10 KPD010 JDA10 HD7010 KPD230 JDA715 N20 KPD250 N30 S01 PN08M PN208 MP9120 ACM100 GC1130 PR1535 JC8003 VP15TF ACM200 GC1030 PR1210 JC8015 S10 JP4120 S JS1025 MP9130 ACM300 GC2030 CA6535 JC5015 MP9030 GC2040 KPD001 JC5118 S20 PTH30H KPD010 JC835S S30 JM4160 JC8050 H01 ATH80D MP8010 GC1010 DH102 ATH08M VP15TF GC1130 DH103 PTH08M H10 TH308 GC1030 JC6102 H JP4105 GC3040 JC8003 BH200 BH250 GC4220 JC8008 H20 TH315 JC8015 JP4115 JC5118 H30 JP4120 注）本表は、各社の承認を得たものではありません。 Note: This table has not been approved by the individual companies. I17 Milling Technical Data Indexable Tools

Table of corresponding materials from various companies for milling フライス加工の各社材種対応表 超硬合金材種　Carbide alloy materials 使用分類 グレード 三菱 当　社 タンガロイ 住友電工 サンドビック 京セラ ダイジェット ケナメタル セコツール マテリアル ハードメタル Application Grade Mitsubishi Materials Tungaloy Sumitomo Electric Hard metal Sandvik Kyocera Dijet Kennameral Seco Tools WS10 STi10T TX10S ST10P S1P SR10 K5H S10M P10 SRT K45 EX35 STi10 TX20 ST20E SMA SRT K29 S25M P20 TX25 SR20 K45 UX25 DX30 K2885 P EX35 TX30 A30 SM30 PW30 SR30 K420 S25M P30 UX30 A30N DX30 KM DX25 K21 EX35 TX40 ST40E S6 SR30 K420 S60M P40 DX35 KM GX WA10B TU10 U10E H10A UMN S10M M10 UM10 EX35 UTi20T TU20 U2 H13A UM20 K313 HX M M20 DX25 K40 DTU PVA EX35 M30 UTi20T UX30 A30 H10F PW30 DTU K2885 HX A30N UMS K2S WH01 HTi05T TH03 H2 H1P KG03 K01 WH05 H1 WH10 HTi10 TH10 EH10 H10 KW10 KG10 K6 HX EH510 HM KT9 K313 K K10 CR1 K68 KM1 WH20 HTi20T G2 G10E H13A KG20 K1 883 K20 KS20 EH20 KT9 K8735 EH520 CR1 NM08 F F0 FB10 Z01 AF0 F1 NM15 MF10 M A1 FB10 超微粒 Z10 EM10 AF1 FB15 超硬合金 Ultra-molecular carbide alloy EF20N TF15 EM20 FB15 Z20 UF20 UM FB20 UF30 UM FB20 Z30 サーメット材種　Cermet materials 使用分類 グレード 三菱 住友電工 当　社 タンガロイ サンドビック 京セラ ダイジェット ケナメタル セコツール マテリアル ハードメタル Application Grade Mitsubishi Material Tungaloy Sumitomo Electric Hard Metal Sandvik Kyocera Dijet Kennameral Seco Tools CH350 AP25N NS520 T110A TN30 LN10 KT125 NX2525 AT520 T2000Z PV30 CX50 HTX P10 AT530 T1200A NIT CX75 旋削用 CH550 AP25N NS530 T2000Z CT515 TN60 CX50 KT315 CM 技 for Turning NX2525 AT530 T1200A CT520 TN6020 NAT KT175 術 P20 UP35N GT530 T130A CT5015 PV60 CX75 HT2 資 料 NX335 T3000Z CT525 PV7020 CH570 P30 VP45N NS530 T3000Z GC1525 PV90 CX90 CR NS540 CT525 CX99 刃 CH550 NX2525 NS530 T12A TN60 NIT KT530M CM15 先 P10 MZ1000 CX75 KT195M 交 CH7030 NX2525 NS530 T250A CT520 TN60 NAT KT530 CM15 換 式 フライス用 TN100M CX75 HT7 P20 工 for Milling CX90 KT605 具 SUZ NX4545 NS540 T250A CT530 CX90 CM15 P30 CH7035 CX99 注）本表は、各社の承認を得たものではありません。 Note: This table has not been approved by the individual companies. I18

Nomenclature of turning tools parts and role of nose angle 旋削工具各部の名称と刃先角度の役割 各部の名称　Name of parts of Turning Tools 横すくい角 Orthogonal rake angle 全　長 Overall Length 前切れ刃角 End cutting edge angle 横逃げ角 シャンク幅 Orthogonal clearance angle Shank width ノーズ半径 Nose radius 横切れ刃角 Side cutting edge angle 前すくい角 切れ刃高さ （切れ刃傾き角） Nose height Cutting edge Inelintion シャンク高さ Shank height 前逃げ角 Normal clearance angle バイトホルダ横切れ刃角の影響　Effect of side Edge cutting Angle 横切れ刃角：0゜ Side cutting edge angle : 0 ゜　　 横切れ刃角：30゜ Side cutting edge angle : 30 ゚ （f ㎜/rev） （f ㎜/rev） P P y P Px h h 30° 0° 被削材と接触長さが短くなるため厚くて幅の狭い切りくずが出 被削材との接触長さが長くなるため薄くて幅の広い切り ます。 くずが出て、被削材を押す分力Pyが発生します。 Thick and narrow chips are produced,because the contact length of an Insert and Thin and wide chips are produced, because the contact length of an Insert work material is short. and work material, Force Py,which pushes work piece, are produced. ● 切削性能に及ぼす影響　Effect on cutting performance 項目 小 Small 横切れ刃角 Side cutting edge angle 大 Large Elements 刃先の摩耗率 大 小 Wear Large Small 被削材 削りやすい材料 削りにくい材料 Work material Large Easy-to -machine materials Difficult-to-machine materials 切削動力 小 大 Cutting force Small Large びびり 出にくい 出やすい Vibration Not likely Likely Difficult to be produced Easy to be produced 切削方法 仕上 荒 Application Finishing Roughing 被削材剛性 細くて長い物 太い物 Rigidity of work piece Small/Long Big 機械剛性 剛性低い場合 剛性高い場合 Mechanical rigidity Low rigidity High rigidity 切りくず処理性 良い 悪い Chips rejectability Good Bad I19 Technical Data Turning Tools